計算固定床管式不銹鋼反應釜性能的一種更有確切依據的方法，已由色倫‘提出。這個方法已經獲得了進一步的發展避免了以上對整個截面取恒溫的假設。事實上，它提供了一種計算沮度分布和計算不銹鋼反應釜產率的方法。
在提出這個方法之前，需要說明這個方法的一個要點，這就是在考慮徑向溫度變化的同時，必須相應地考慮反應物的徑向擴散。在管中心處高溫和高的反應速率，導致這個區域中反應物料的迅速減少。因此，發生陡峭的徑向濃度梯度。其結果引起反應物向內的徑向擴散流動，和相應的反應產物向外的徑向擴散流動。要是不存在中心區域和周圍區域間的擴散流動，則在不銹鋼反應釜進口后的一小段距離內，反應物濃度就要下降到零，中心區域變為幾乎不起作用。以上情況示于圖8。顯然，設計方法，如果只考慮了徑向沮度變化，而投有同時考慮反應物的徑向擴散，計算所得的不銹鋼反應釜尺寸必然過大。
這種處理方法的墓本值定之一是在截面上的質全流率具有均勻性.。這是原始的活塞流假定保留下來的僅有痕跡。
如今，固定床管式不銹鋼反應釜的設計理論，已經達到相當完善的程度。然而，對能用以證實理論的實驗數據是否有足夠的廣泛性以便有把握地進行固定床不銹鋼反應釜設計仍表示懷疑。從沮度對反應速率為敏感這一點看，特別要注意到溫度分布的計算，對宋層導熱系數知識以及對它們溫度系數知識的不可靠性，無疑具有很大的影響。此外，還有一種相當的理論應該是能夠考慮到催化劑和反應流體之間存在的溫度差，同時也能夠考慮催化劑順粒內部的很度變化可達5090或者更大。
在提出這個方法之前，需要說明這個方法的一個要點，這就是在考慮徑向溫度變化的同時，必須相應地考慮反應物的徑向擴散。在管中心處高溫和高的反應速率，導致這個區域中反應物料的迅速減少。因此，發生陡峭的徑向濃度梯度。其結果引起反應物向內的徑向擴散流動，和相應的反應產物向外的徑向擴散流動。要是不存在中心區域和周圍區域間的擴散流動，則在不銹鋼反應釜進口后的一小段距離內，反應物濃度就要下降到零，中心區域變為幾乎不起作用。以上情況示于圖8。顯然，設計方法，如果只考慮了徑向沮度變化，而投有同時考慮反應物的徑向擴散，計算所得的不銹鋼反應釜尺寸必然過大。
這種處理方法的墓本值定之一是在截面上的質全流率具有均勻性.。這是原始的活塞流假定保留下來的僅有痕跡。
如今，固定床管式不銹鋼反應釜的設計理論，已經達到相當完善的程度。然而，對能用以證實理論的實驗數據是否有足夠的廣泛性以便有把握地進行固定床不銹鋼反應釜設計仍表示懷疑。從沮度對反應速率為敏感這一點看，特別要注意到溫度分布的計算，對宋層導熱系數知識以及對它們溫度系數知識的不可靠性，無疑具有很大的影響。此外，還有一種相當的理論應該是能夠考慮到催化劑和反應流體之間存在的溫度差，同時也能夠考慮催化劑順粒內部的很度變化可達5090或者更大。
